柱邊沖切力怎麼算

㈠ 如何計算沖切力

根據規范a1是柱一邊的擴展地基面積，pj是地基凈反力，
如果f1=1425kn是柱一邊的地基反力，那麼上面的計算採用（at+ab）/2
如果f1=1425kn是柱頂的軸心壓力，那麼採用4*（at+ab）/2，因為柱有四邊擴展地基面積。

㈡ ＂基礎工程＂計算題，求解答計算，急急急急急！

你題目沒有給出豎向力大小。
按750kN計算時，抗沖切承載力驗算可以通過。
按800kN計算時，抗沖切承載力驗算不能通過。

階梯基礎計算
項目名稱_____________日 期_____________
設 計 者_____________校 對 者_____________
一、設計依據
《建築地基基礎設計規范》 (GB50007-2011)①
《混凝土結構設計規范》 (GB50010-2010)②
二、示意圖

三、計算信息
構件編號: JC-1 計算類型: 驗算截面尺寸
1. 幾何參數
台階數 n=1
矩形柱寬 bc=400mm 矩形柱高 hc=600mm
基礎高度 h1=500mm
一階長度 b1=800mm b2=800mm 一階寬度 a1=1000mm a2=1000mm
2. 材料信息
基礎混凝土等級: C25 ft_b=1.27N/mm2 fc_b=11.9N/mm2
柱混凝土等級: C30 ft_c=1.43N/mm2 fc_c=14.3N/mm2
鋼筋級別: HRB400 fy=360N/mm2
3. 計算信息
結構重要性系數: γo=1.0
基礎埋深: dh=1.500m
縱筋合力點至近邊距離: as=40mm
基礎及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3
最小配筋率: ρmin=0.150%
Fgk=750.000kN Fqk=0.000kN
Mgxk=212.500kN*m Mqxk=0.000kN*m
Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m
Vgxk=0.000kN Vqxk=0.000kN
Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN
永久荷載分項系數rg=1.20
可變荷載分項系數rq=1.40
Fk=Fgk+Fqk=750.000+(0.000)=750.000kN
Mxk=Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2
=212.500+750.000*(1.300-1.300)/2+(0.000)+0.000*(1.300-1.300)/2
=212.500kN*m
Myk=Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2
=0.000+750.000*(1.000-1.000)/2+(0.000)+0.000*(1.000-1.000)/2
=0.000kN*m
Vxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kN
Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN
F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(750.000)+1.40*(0.000)=900.000kN
Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2)
=1.20*(212.500+750.000*(1.300-1.300)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.300-1.300)/2)
=255.000kN*m
My1=rg*(Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2)
=1.20*(0.000+750.000*(1.000-1.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.000-1.000)/2)
=0.000kN*m
Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN
Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN
F2=1.35*Fk=1.35*750.000=1012.500kN
Mx2=1.35*Mxk=1.35*212.500=286.875kN*m
My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m
Vx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kN
Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN
F=max(|F1|,|F2|)=max(|900.000|,|1012.500|)=1012.500kN
Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|255.000|,|286.875|)=286.875kN*m
My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m
Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN
Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN
5. 修正後的地基承載力特徵值
fa=2000.000kPa
四、計算參數
1. 基礎總長 Bx=b1+b2+bc=0.800+0.800+0.400=2.000m
2. 基礎總寬 By=a1+a2+hc=1.000+1.000+0.600=2.600m
A1=a1+hc/2=1.000+0.600/2=1.300m A2=a2+hc/2=1.000+0.600/2=1.300m
B1=b1+bc/2=0.800+0.400/2=1.000m B2=b2+bc/2=0.800+0.400/2=1.000m
3. 基礎總高 H=h1=0.500=0.500m
4. 底板配筋計算高度 ho=h1-as=0.500-0.040=0.460m
5. 基礎底面積 A=Bx*By=2.000*2.600=5.200m2
6. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.000*2.600*1.500=156.000kN
G=1.35*Gk=1.35*156.000=210.600kN
五、計算作用在基礎底部彎矩值
Mdxk=Mxk-Vyk*H=212.500-0.000*0.500=212.500kN*m
Mdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.500=0.000kN*m
Mdx=Mx-Vy*H=286.875-0.000*0.500=286.875kN*m
Mdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.500=0.000kN*m
六、驗算地基承載力
1. 驗算軸心荷載作用下地基承載力
pk=(Fk+Gk)/A=(750.000+156.000)/5.200=174.231kPa 【①5.2.1-2】
因γo*pk=1.0*174.231=174.231kPa≤fa=2000.000kPa
軸心荷載作用下地基承載力滿足要求
2. 驗算偏心荷載作用下的地基承載力
因 Mdyk=0 Pkmax_x=Pkmin_x=(Fk+Gk)/A=(750.000+156.000)/5.200=174.231kPa
eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=212.500/(750.000+156.000)=0.235m
因 |eyk| ≤By/6=0.433m y方向小偏心
Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)
=(750.000+156.000)/5.200+6*|212.500|/(2.6002*2.000)
=268.536kPa
Pkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)
=(750.000+156.000)/5.200-6*|212.500|/(2.6002*2.000)
=79.926kPa
3. 確定基礎底面反力設計值
Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk
=(174.231-174.231)+(268.536-174.231)+174.231
=268.536kPa
γo*Pkmax=1.0*268.536=268.536kPa≤1.2*fa=1.2*2000.000=2400.000kPa
偏心荷載作用下地基承載力滿足要求
七、基礎沖切驗算
1. 計算基礎底面反力設計值
1.1 計算x方向基礎底面反力設計值
ex=Mdy/(F+G)=0.000/(1012.500+210.600)=0.000m
因 ex≤ Bx/6.0=0.333m x方向小偏心
Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)
=(1012.500+210.600)/5.200+6*|0.000|/(2.0002*2.600)
=235.212kPa
Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)
=(1012.500+210.600)/5.200-6*|0.000|/(2.0002*2.600)
=235.212kPa
1.2 計算y方向基礎底面反力設計值
ey=Mdx/(F+G)=286.875/(1012.500+210.600)=0.235m
因 ey ≤By/6=0.433 y方向小偏心
Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)
=(1012.500+210.600)/5.200+6*|286.875|/(2.6002*2.000)
=362.523kPa
Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)
=(1012.500+210.600)/5.200-6*|286.875|/(2.6002*2.000)
=107.900kPa
1.3 因 Mdx≠0 並且 Mdy=0
Pmax=Pmax_y=362.523kPa
Pmin=Pmin_y=107.900kPa
1.4 計算地基凈反力極值
Pjmax=Pmax-G/A=362.523-210.600/5.200=322.023kPa
2. 驗算柱邊沖切
YH=h1=0.500m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.600m
YB1=B1=1.000m, YB2=B2=1.000m, YL1=A1=1.300m, YL2=A2=1.300m
YHo=YH-as=0.460m
2.1 因 (YH≤800) βhp=1.0
2.2 x方向柱對基礎的沖切驗算
x沖切位置斜截面上邊長 bt=YB=0.400m
x沖切位置斜截面下邊長 bb=YB+2*YHo=1.320m
x沖切不利位置 bm=(bt+bb)/2=(0.400+1.320)/2=0.860m
x沖切面積 Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB1+YB2)+(YB1-YB/2-ho)2/2-(YB2-YB/2-ho)2/2,(YL2-YL/2-ho)*(YB1+YB2)+(YB2-YB/2-ho)2/2-(YB2-YB/2-ho)2/2
=max((1.300-0.600/2-0.460)*(1.000+1.000)+(1.000-0.400/2-0.460)2/2-(1.000-0.400/2-0.460)2/2,(1.300-0.600/2-0.460)*(1.000+1.000)+(1.000-0.400/2-0.460)2/2-(1.000-0.400/2-0.460)2/2)
=max(1.138,1.138)
=1.080m2
x沖切截面上的地基凈反力設計值 Flx=Alx*Pjmax=1.080*322.023=347.785kN
γo*Flx=1.0*347.785=347.78kN
γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)
=0.7*1.000*1.27*860*460
=351.69kN
x方向柱對基礎的沖切滿足規范要求
2.3 y方向柱對基礎的沖切驗算
y沖切位置斜截面上邊長 at=YL=0.600m
y沖切位置斜截面下邊長 ab=YL+2*YHo=1.520m
y沖切面積 Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)
=max((1.000-0.400/2-0.460)*(0.600+0.460)+(1.000-0.400/2-0.460)2,(1.000-0.400/2-0.460)*(0.600+0.460)+(1.000-0.400/2-0.460)2)
=max(0.632,0.632)
=0.632m2
y沖切截面上的地基凈反力設計值 Fly=Aly*Pjmax=0.632*322.023=203.647kN
γo*Fly=1.0*203.647=203.65kN
γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)
=0.7*1.000*1.27*1060*460
=433.48kN
y方向柱對基礎的沖切滿足規范要求
八、基礎受剪承載力驗算
1. 計算剪力
Az=A1+A2
=1000+1000
=2000mm
Bz=B1+B2
=800+800
=1600mm
A'=Bz*(max(A1,A2)-0.5*hc)
=1600.0*(max(1000.0,1000.0)-0.5*400.0)
=0.80m2
Vs=A'*pk=0.8*174.2=139.4kN
基礎底面短邊尺寸大於柱寬加兩倍基礎有效高度，不需驗算受剪承載力！
九、柱下基礎的局部受壓驗算
因為基礎的混凝土強度等級小於柱的混凝土強度等級，驗算柱下擴展基礎頂面的局部受壓承載力。
1. Fl=F=1012.500kN
混凝土等級為C25, fcc=0.85*fc=0.85*11.9=10.115N/mm2, ω=1.0
2. 計算混凝土局部受壓面積
YB1=b1+bc/2=0.800+0.400/2=1.000m2
YB2=b2+bc/2=0.800+0.400/2=1.000m2
YA1=a1+hc/2=1.000+0.600/2=1.300m2
YA2=a2+hc/2=1.000+0.600/2=1.300m2
Al=bc*hc=0.400*0.600=0.240m2
Ab=(bc+2*min(bc,hc))*(hc+2*min(bc,hc,))
=(0.400+2*min(0.400, 0.600))*(0.600+2*min(0.400, 0.600))
=1.680m2
3. 計算混凝土局部受壓時的強度提高系數 【②7.8.1-2】
β1=sqrt(Ab/Al)=sqrt(1.680/0.240)=2.646
4. 因 γo*Fl=1.0*1012.500=1012.50kN
γo*Fl≤ω*β1*fcc*Al
=1.000*2.646*10.115*240000.000/1000
=6422.83kN
柱下基礎局部受壓承載力滿足規范要求
十、基礎受彎計算
因Mdx=0 Mdy≠0 並且 ex≤Bx/6=0.333m x方向單向受壓且小偏心
a=(Bx-bc)/2=(2.000-0.400)/2=0.800m
P=(Bx-a)*(Pmax-Pmin)/Bx+Pmin
=(2.000-0.800)*(362.523-107.900)/2.000+107.900
=260.674kPa
MI_1=1/12*a2*((2*By+hc)*(Pmax+P-2*G/A)+(Pmax-P)*By)
=1/12*0.8002*((2*2.600+0.600)*(362.523+260.674-2*210.600/5.200)+(362.523-260.674)*2.600)
=181.84kN*m
MII_1=1/48*(By-hc)2*(2*Bx+bc)*(Pmax+Pmin-2*G/A)
=1/48*(2.600-0.600)2*(2*2.000+0.400)*(362.523+107.900-2*210.600/5.200)
=142.79kN*m
十一、計算配筋
10.1 計算Asx
Asx_1=γo*MI_1/(0.9*(H-as)*fy)
=1.0*181.84*106/(0.9*(500.000-40.000)*360)
=1220.1mm2
Asx1=Asx_1=1220.1mm2
Asx=Asx1/By=1220.1/2.600=469mm2/m
Asx=max(Asx, ρmin*H*1000)
=max(469, 0.150%*500*1000)
=750mm2/m
選擇鋼筋12@150, 實配面積為754mm2/m。
10.2 計算Asy
Asy_1=γo*MII_1/(0.9*(H-as)*fy)
=1.0*142.79*106/(0.9*(500.000-40.000)*360)
=958.1mm2
Asy1=Asy_1=958.1mm2
Asy=Asy1/Bx=958.1/2.000=479mm2/m
Asy=max(Asy, ρmin*H*1000)
=max(479, 0.150%*500*1000)
=750mm2/m
選擇鋼筋12@150, 實配面積為754mm2/m。

㈢ 沖床切斷力計算公式

一、沖床沖壓噸位計算
無斜刃口沖芯
公式：沖芯周長（mm）×板材厚度(mm)×材料的剪切強度(KN/mm2)=沖切力（KN）
換算成公噸:用KN除以9.81
沖芯周長----任何形狀的各個邊長相加
材料厚度----指沖芯要沖孔穿透的板材的厚度
材料的剪切強度----板材的物理性質，由板材的材質所決定，可在材料手冊中查到。常見材料的剪切強度如下： 材料 剪切強度（KN/mm2）

鋁5052H32
0.1724

黃銅
0.2413

低碳鋼
0.3447

不銹鋼
0.5171

舉例：
在3.00mm厚的低碳鋼板材上沖孔，形狀方形，邊長20.00mm
沖芯周長=80.00mm
材料厚度=3.00mm
剪切強度=0.3447KN/mm2
80.00×3.00×0.3447=82.73KN
82.73KN÷9.81=8.43噸

二、數控沖床模具的使用與維護
數控沖床模具的使用與維護
模具應定期清洗和油潤。
不同板厚不同材質應選用不同的下模間隙，間隙過小易啃模，過大則毛刺大。
不同材質板材應選用不同材質模具，如不銹鋼及鋁銅板，應選用特殊用鋼。
要定期檢查沖床上下的模座同軸性，模位不正，容易單邊啃模或打壞模具。
成型模具應將打擊頭從最低逐步向上微調到適當位置，否則，容易一次就造成打散模具。
當發現上下模刃口磨損達R0.25毫米的圓弧時，就需要重新刃磨。
每次刃磨量（吃刀量）不應超過0.013毫米，磨削量過大會造成模具表面過熱，相當於退火處理，模具變軟，大大降低了模具的壽命，刃磨時必須增加足夠的冷卻液。
刃磨完後，邊緣部要油石處理，去掉過分尖銳的棱線，並退磁和上油。
當入模深度不夠時，將打擊頭的高度調整為要求尺寸。
模具的刃磨量是一定的，如果達到該數值，沖頭就要報廢。如果繼續使用，容易造成模具和機器的損壞，得不償失。
更換模及刃模時，啟動設備前後應注意安全，以防設備、模具、人身受損。

三、推薦的下模間隙（雙面） 材質/厚度 鋼鋁
低碳鋼板
不銹鋼板

t＜1
14%t
16%t
22%t

1≤t＜3
15%t
d＜φ50.8 18%
24%t

d≥φ50.8 20%

t≥3
18%t
22%t
26%t

註：
1、當碳鋼板為t≥2熱板時，間隙取低碳鋼和不銹鋼的中間值；
2、沖1≤t＜3冷板時，C、D工位下模間隙按20%t取值；
3、特殊要求另行確定。魯南精機沖床部

㈣ 如何計算沖切力

沖切力就是沖壓力：沖床沖壓力計算公式P=kltГ 其中:k為系數,一般約等於1, l沖壓後產品的周長,單位mm; t為材料厚度,單位mm; Г為材料抗剪強度.單位MPa 一般取320就可以 . 算出的結果是單位是牛頓,在把結果除以9800N/T,得到的結果就是數字是多少就是多少T.這個只能算大致的,為了安全起見,把以上得到的值乘以2就可以了,這樣算出的值也符合復合模的沖壓力 計算時要細心，不然結果相差會很大

㈤ 什麼時候抗剪切驗算,什麼時候抗沖切驗算

《地基規范》8.2.8和8.2.9條文說明提出：當沖切破壞錐體落在基礎底面以內時，當滿足抗沖切要求時，受剪承載力一般也都能滿足要求，無需進行受剪驗算。另外，如果沖切破壞錐體超出基礎短邊方向，則除了要進行長邊的抗沖切驗算外。

如果F1=1425kN是柱一邊的地基反力，那麼上面的計算採用（at+ab）/2。

如果F1=1425kN是柱頂的軸心壓力，那麼採用4*（at+ab）/2，因為柱有四邊擴展地基面積。

還要進行短邊方向截面的受剪驗算。這說明，受剪對截面高度是有影響的，那麼，當基礎兩邊尺寸都較小，沖切破壞錐體超出基礎，也是要驗算受剪的吧（雖然受沖切滿足要求）。

(5)柱邊沖切力怎麼算擴展閱讀：

抗剪切驗算的粘聚力是破壞面沒有任何正應力作用下的抗剪強度。用常規試驗方法所求得的粘聚力值中均包含有穩定的真粘聚力和不穩定的粘聚力兩種組成部分。

真粘聚力即粘聚力，是指粘性土的結構聯結產生的抗剪強度，其數值等於強度包線在剪應力軸上的截距。不穩定的粘聚力即表觀粘聚力，是指由吸附強度或砂土顆粒之間的咬合作用形成的不穩定粘聚力。

㈥ 什麼是沖裁力計算沖裁力的公式沖裁力與什麼有關

沖裁力定義：
指在沖裁時材料對模具的最大抵抗力。
沖裁力計算公式：
P=f Ltσb
式中：f為經驗系數，一般取0.6－0.9；L為切邊線的長度，mm；t為板材厚度，mm；σb為板材抗剪強度，MPa。
沖裁：
是利用沖模使部分材料或工序件與另一部分材料、工（序）件或廢料分離的一種沖壓工序。沖裁是剪切、落料、沖孔、沖缺、沖槽、剖切、鑿切、切邊、切舌、切開、整修等分離工序的總稱。從板料上分離出所需形狀和尺寸的零件或毛坯的沖壓方法。沖裁是利用沖模的刃口使板料沿一定的輪廓線產生剪切變形並分離。沖裁在沖壓生產中所佔的比例最大。在沖裁過程中，除剪切輪廓線附近的金屬外，板料本身並不產生塑性變形，所以由平板沖裁加工的零件仍然是