Ⅰ 地震力怎麼計算
地震力=自重×地震系數
Ⅱ 地震力的計算過程 給出公式和概念,
（一）地震力與地震層間位移比的理解與應用
⑴規范要求：《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條均規定：其樓層側向剛度不宜小於上部相鄰樓層側向剛度的70％或其上相鄰三層側向剛度平均值的80％.
⑵計算公式：Ki=Vi/Δui
⑶應用范圍：
①可用於執行《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條規定的工程剛度比計算.
②可用於判斷地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端.
（二）剪切剛度的理解與應用
⑴規范要求：
①《高規》第E.0.1條規定：底部大空間為一層時,可近似採用轉換層上、下層結構等效剪切剛度比γ表示轉換層上、下層結構剛度的變化,γ宜接近1,非抗震設計時γ不應大於3,抗震設計時γ不應大於2.計算公式見《高規》151頁.
②《抗震規范》第6.1.14條規定：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時,地下室結構的側向剛度與上部結構的側向剛度之比不宜小於2.其側向剛度的計算方法按照條文說明可以採用剪切剛度.計算公式見《抗震規范》253頁.
⑵SATWE軟體所提供的計算方法為《抗震規范》提供的方法.
⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.1條和《抗震規范》第6.1.14條規定的工程的剛度比的計算.
（三）剪彎剛度的理解與應用
⑴規范要求：
①《高規》第E.0.2條規定：底部大空間大於一層時,其轉換層上部與下部結構等效側向剛度比γe可採用圖E所示的計算模型按公式（E.0.2）計算.γe宜接近1,非抗震設計時γe不應大於2,抗震設計時γe不應大於1.3.計算公式見《高規》151頁.
②《高規》第E.0.2條還規定：當轉換層設置在3層及3層以上時,其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％.
⑵SATWE軟體所採用的計算方法：高位側移剛度的簡化計算
⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.2條規定的工程的剛度比的計算.
（四）《上海規程》對剛度比的規定
《上海規程》中關於剛度比的適用范圍與國家規范的主要不同之處在於：
⑴《上海規程》第6.1.19條規定：地下室作為上部結構的嵌固端時,地下室的樓層側向剛度不宜小於上部樓層剛度的1.5倍.
⑵《上海規程》已將三種剛度比統一為採用剪切剛度比計算.
（五）工程算例：
⑴工程概況：某工程為框支剪力牆結構,共27層（包括二層地下室）,第六層為框支轉換層.結構三維軸測圖、第六層及第七層平面圖如圖1所示（圖略）.該工程的地震設防烈度為8度,設計基本加速度為0.3g.
⑵1～13層X向剛度比的計算結果：
由於列表困難,下面每行數字的意義如下：以「／」分開三種剛度的計算方法,第一段為地震剪力與地震層間位移比的演算法,第二段為剪切剛度,第三段為剪彎剛度.具體數據依次為：層號,RJX,Ratx1,薄弱層／RJX,Ratx1,薄弱層／RJX,Ratx1,薄弱層.
其中RJX是結構總體坐標系中塔的側移剛度（應乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70％的比值或上三層平均剛度80％的比值中的較小者.具體數據如下：
1,7.8225,2.3367,否／13.204,1.6408,否／11.694,1.9251,否
2,4.7283,3.9602,否／11.444,1.5127,否／8.6776,1.6336,否
3,1.7251,1.6527,否／9.0995,1.2496,否／6.0967,1.2598,否
4,1.3407,1.2595,否／9.6348,1.0726,否／6.9007,1.1557,否
5,1.2304,1.2556,否／9.6348,0.9018,是／6.9221,0.9716,是
6,1.3433,1.3534,否／8.0373,0.6439,是／4.3251,0.4951,是
7,1.4179,2.2177,否／16.014,1.3146,否／11.145,1.3066,否
8,0.9138,1.9275,否／16.014,1.3542,否／11.247.1.3559,否
9,0.6770,1.7992,否／14.782,1.2500,否／10.369,1.2500,否
10,0.5375,1.7193,否／14.782,1.2500,否／10.369,1.2500,否
11,0.4466,1.6676,否／14.782,1.2500,否／10.369,1.2500,否
12,0.3812,1.6107,否／14.782,1.2500,否／10.369,1.2500,否13,0.3310,1.5464,否／14.782,1.2500,否／10.369,1.2500,否
注1：SATWE軟體在進行「地震剪力與地震層間位移比」的計算時「地下室信息」中的「回填土對地下室約束相對剛度比」里的值填「0」；
注2：在SATWE軟體中沒有單獨定義薄弱層層數及相應的層號；
注3：本算例主要用於說明三種剛度比在SATWE軟體中的實現過程,對結構方案的合理性不做討論.
⑶計算結果分析
①按不同方法計算剛度比,其薄弱層的判斷結果不同.
②設計人員在SATWE軟體的「調整信息」中應指定轉換層第六層薄弱層層號.指定薄弱層層號並不影響程序對其它薄弱層的自動判斷.
③當轉換層設置在3層及3層以上時,《高規》還規定其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％.這一項SATWE軟體並沒有直接輸出結果,需要設計人員根據程序輸出的每層剛度單獨計算.例如本工程計算結果如下：
1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％
滿足規范要求.
④地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端的判斷：
a）採用地震剪力與地震層間位移比
＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2
地下室頂板能夠作為上部結構的嵌固端
b）採用剪切剛度比
＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2
地下室頂板不能夠作為上部結構的嵌固端
⑤SATWE軟體計算剪彎剛度時,H1的取值范圍包括地下室的高度,H2則取等於小於H1的高度.這對於希望H1的值取自0.00以上的設計人員來說,或者將地下室去掉,重新計算剪彎剛度,或者根據程序輸出的剪彎剛度,人工計算剛度比.以本工程為例,H1從0.00算起,採用剛度串模型,計算結果如下：
轉換層所在層號為6層（含地下室）,轉換層下部起止層號為3～6,H1=21.9m,轉換層上部起止層號為7～13,H2=21.0m.
K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107
K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107
Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2
則剪彎剛度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933
（六）關於三種剛度比性質的探討
⑴地震剪力與地震層間位移比：是一種與外力有關的計算方法.規范中規定的Δui不僅包括了地震力產生的位移,還包括了用於該樓層的傾覆力矩Mi產生的位移和由於下一層的樓層轉動而引起的本層剛體轉動位移.
⑵剪切剛度：其計算方法主要是剪切面積與相應層高的比,其大小跟結構豎向構件的剪切面積和層高密切相關.但剪切剛度沒有考慮帶支撐的結構體系和剪力牆洞口高度變化時所產生的影響.
⑶剪彎剛度：實際上就是單位力作用下的層間位移角,其剛度比也就是層間位移角之比.它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響,但沒有考慮上下層對本層的約束.
三種剛度的性質完全不同,它們之間並沒有什麼必然的聯系,也正因為如此,規范賦予了它們不同的適用范圍.
Ⅲ 說明底部剪力法的計算步驟
（ 1 ） 地震時， 多 層砌體結構的破壞主要是由於水平地震作用 引 起，由於多 層砌體結構的高度不超過 40m， 質量和剛度沿高度分布比較均勻 ， 水平振動以剪切變形為主， 因此在進行結構抗震計算時可以採用底部剪力法計算。 在計算時， 多 層砌體房屋可視為嵌固於基礎頂面豎立的懸臂梁， 將各層質量集中於各層樓蓋處。 計算地震作用 時， 建築的重力荷載代表值應取結構和構配件自 重標准值和各可變荷載組合值之和。 結構總水平地震作用 標准值為水平地震影響系數和結構等效重力荷載的乘積。 對於多 層砌體結構結構等效重力荷載的乘積為總重力荷載代表值的 85%。 然後將結構總水平地震作用 標准值在各個質點上按照該質點的重力荷載代表值和其計算高度的乘積的比例進行分配。 （ 2） 水平地震剪力在牆體中的分配： 對於橫向水平地震剪力來說， 如為剛性樓蓋， 按抗側力構件等效剛度的比例進行分配； 對於柔性樓蓋，按抗側力構件兩側相鄰的抗側力構件之間一半面積上上的重力荷載代表值的比例分配， 對於半剛性樓蓋， 取上述兩種分配結果的平均值進行分配。
Ⅳ 地震力到底是怎麼算出來的
地震荷載：（di zhen he zai）earthquake load（seismic force）
又稱地震力。結構物由於地震而受到的慣性力，土壓力和水壓力的總稱。由於水平振動對建築物的影響最大，因而一般只考慮水平振動。
地震力計算公式：地震力=自重×地震系數。
從建築物自重來說，與鋼混結構相比，全鋼結構具有自重輕，特點鋼結構的自重一般約為鋼混結構的三分之二或二分之一。按照上述計演算法則，自重輕的鋼結構建築將大大減小地震力起到緩解地震力，從而保護整個建築的穩固。
Ⅳ 地震力的計算過程
（一）地震力與地震層間位移比的理解與應用
⑴規范要求：《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條均規定：其樓層側向剛度不宜小於上部相鄰樓層側向剛度的70％或其上相鄰三層側向剛度平均值的80％。
⑵計算公式：Ki=Vi/Δui
⑶應用范圍：
①可用於執行《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條規定的工程剛度比計算。
②可用於判斷地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端。
（二）剪切剛度的理解與應用
⑴規范要求：
①《高規》第E.0.1條規定：底部大空間為一層時，可近似採用轉換層上、下層結構等效剪切剛度比γ表示轉換層上、下層結構剛度的變化，γ宜接近1，非抗震設計時γ不應大於3，抗震設計時γ不應大於2.計算公式見《高規》151頁。
②《抗震規范》第6.1.14條規定：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下室結構的側向剛度與上部結構的側向剛度之比不宜小於2.其側向剛度的計算方法按照條文說明可以採用剪切剛度。計算公式見《抗震規范》253頁。
⑵SATWE軟體所提供的計算方法為《抗震規范》提供的方法。
⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.1條和《抗震規范》第6.1.14條規定的工程的剛度比的計算。
（三）剪彎剛度的理解與應用
⑴規范要求：
①《高規》第E.0.2條規定：底部大空間大於一層時，其轉換層上部與下部結構等效側向剛度比γe可採用圖E所示的計算模型按公式（E.0.2）計算。γe宜接近1，非抗震設計時γe不應大於2，抗震設計時γe不應大於1.3.計算公式見《高規》151頁。
②《高規》第E.0.2條還規定：當轉換層設置在3層及3層以上時，其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。
⑵SATWE軟體所採用的計算方法：高位側移剛度的簡化計算
⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.2條規定的工程的剛度比的計算。
（四）《上海規程》對剛度比的規定
《上海規程》中關於剛度比的適用范圍與國家規范的主要不同之處在於：
⑴《上海規程》第6.1.19條規定：地下室作為上部結構的嵌固端時，地下室的樓層側向剛度不宜小於上部樓層剛度的1.5倍。
⑵《上海規程》已將三種剛度比統一為採用剪切剛度比計算。
（五）工程算例：
⑴工程概況：某工程為框支剪力牆結構，共27層（包括二層地下室），第六層為框支轉換層。結構三維軸測圖、第六層及第七層平面圖如圖1所示（圖略）。該工程的地震設防烈度為8度，設計基本加速度為0.3g.
⑵1～13層X向剛度比的計算結果：
由於列表困難，下面每行數字的意義如下：以「／」分開三種剛度的計算方法，第一段為地震剪力與地震層間位移比的演算法，第二段為剪切剛度，第三段為剪彎剛度。具體數據依次為：層號，RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層。
其中RJX是結構總體坐標系中塔的側移剛度（應乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70％的比值或上三層平均剛度80％的比值中的較小者。具體數據如下：
1，7.8225，2.3367，否／13.204，1.6408，否／11.694，1.9251，否
2，4.7283，3.9602，否／11.444，1.5127，否／8.6776，1.6336，否
3，1.7251，1.6527，否／9.0995，1.2496，否／6.0967，1.2598，否
4，1.3407，1.2595，否／9.6348，1.0726，否／6.9007，1.1557，否
5，1.2304，1.2556，否／9.6348，0.9018，是／6.9221，0.9716，是
6，1.3433，1.3534，否／8.0373，0.6439，是／4.3251，0.4951，是
7，1.4179，2.2177，否／16.014，1.3146，否／11.145，1.3066，否
8，0.9138，1.9275，否／16.014，1.3542，否／11.247.1.3559，否
9，0.6770，1.7992，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否
10，0.5375，1.7193，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否
11，0.4466，1.6676，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否
12，0.3812，1.6107，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否
注1：SATWE軟體在進行「地震剪力與地震層間位移比」的計算時「地下室信息」中的「回填土對地下室約束相對剛度比」里的值填「0」；
注2：在SATWE軟體中沒有單獨定義薄弱層層數及相應的層號；
注3：本算例主要用於說明三種剛度比在SATWE軟體中的實現過程，對結構方案的合理性不做討論。
⑶計算結果分析
①按不同方法計算剛度比，其薄弱層的判斷結果不同。
②設計人員在SATWE軟體的「調整信息」中應指定轉換層第六層薄弱層層號。指定薄弱層層號並不影響程序對其它薄弱層的自動判斷。
③當轉換層設置在3層及3層以上時，《高規》還規定其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。這一項SATWE軟體並沒有直接輸出結果，需要設計人員根據程序輸出的每層剛度單獨計算。例如本工程計算結果如下：
1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％
滿足規范要求。
④地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端的判斷：
a）採用地震剪力與地震層間位移比
＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2
地下室頂板能夠作為上部結構的嵌固端
b）採用剪切剛度比
＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2
地下室頂板不能夠作為上部結構的嵌固端
⑤SATWE軟體計算剪彎剛度時，H1的取值范圍包括地下室的高度，H2則取等於小於H1的高度。這對於希望H1的值取自0.00以上的設計人員來說，或者將地下室去掉，重新計算剪彎剛度，或者根據程序輸出的剪彎剛度，人工計算剛度比。以本工程為例，H1從0.00算起，採用剛度串模型，計算結果如下：
轉換層所在層號為6層（含地下室），轉換層下部起止層號為3～6，H1=21.9m，轉換層上部起止層號為7～13，H2=21.0m.
K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107
K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107
Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2
則剪彎剛度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933
（六）關於三種剛度比性質的探討
⑴地震剪力與地震層間位移比：是一種與外力有關的計算方法。規范中規定的Δui不僅包括了地震力產生的位移，還包括了用於該樓層的傾覆力矩Mi產生的位移和由於下一層的樓層轉動而引起的本層剛體轉動位移。
⑵剪切剛度：其計算方法主要是剪切面積與相應層高的比，其大小跟結構豎向構件的剪切面積和層高密切相關。但剪切剛度沒有考慮帶支撐的結構體系和剪力牆洞口高度變化時所產生的影響。
⑶剪彎剛度：實際上就是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的約束。
三種剛度的性質完全不同，它們之間並沒有什麼必然的聯系，也正因為如此，規范賦予了它們不同的適用范圍。
Ⅵ 單層磚柱廠房橫向抗震計算方法
單層磚往廠房橫向抗震計算的計算簡圖，可按下野碰列規定選取：
（1）當廠房柱為無筋磚柱或邊柱為組合磚柱、中柱為鋼筋混凝土柱時，可採用下端為固接、上端為鉸接的徘架結構模型。
（2）當廠肩邊柱為無筋磚柱、中柱為或察鋼筋混凝士柱，在確定廠房自振周期時，磚柱下端按固接考慮，在計算水平地震作用時，磚柱下端按鉸接考慮。這主要是考宅到在地震作用下，隨著變形的不斷增加，無筋磚柱下端開裂並退出工作，囚而全部橫向地震作用由中部的鋼筋混凝土柱承擔。輕型屋蓋單層磚柱廠房的橫向抗震計算，可以忽略空間工作影響採用平面排架進、廳計算。對於鋼筋混凝上屋蓋和密鋪望板的瓦木屋蓋廠肩，其空間作用不能忽略，應按空間分析的方法進行計算：但為了簡化，對於一定條件下的廠房可以按平面排架進行計算，考慮到其空間工作影響，對計算的地震作用效應要進行調整。
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Ⅶ 柱間支撐的地震力怎麼算
單單依靠單片排架的抗彎能力（柱底剛接）抵抗縱向水平力的能力相當弱的，所以設計時往往需要藉助牆體或是柱間支撐的抗剪能力將縱向水平力傳到基礎；還有柱間支撐對增大縱向剛度是有很大幫助的。另外，個人認為節點剛接與否，自有其判別標准，放到這里來討論不大合適。
縱向水平力傳力途徑應該是山牆——柱——縱向水平梁——柱間支撐，因此計算第一步就是把水平力（風荷載、吊車荷載、地震力）分析出來，然後根據柱間支撐布置情況，採用相應靜力圖示算出支撐桿件的設計內力，並按照鋼結構進行驗算（如果為砼構件按混規驗算，抗震按抗規驗算）。
Ⅷ 建築抗震關於底部剪力法計算地震力
首先要明確，底部剪力法是相對於陣型分解反應譜法的一種簡化，其將多質點體系視為等效單質點體系。對於以剪切型為主的結構，可以只取第一陣型。但在最後計算時要注意水平地震作用的附加。